曝氣池（chí）的運行,將會有很多因素影響曝氣氧轉移強度,例如:活性汙泥特性、溫度、濃度的汙染物（wù）,成（chéng）分,保留時間（jiān）和旋混式曝氣器曝氣池深度等等,但影響因素等過程因素,不（bú）是曝氣氧（yǎng）轉移技術（shù）優化的對象。許多複雜的因素（sù）可以通過實驗（yàn）和數學模型來（lái）處理條件，從而獲得氧轉移係數——KL(氧傳遞係數)，因為（wéi）工業運行中曝氣池中的KL值無法得到，所以在工藝設計中（zhōng）KL值（zhí）是有用的。在一定（dìng）的KL和V條件下，可以認為是一個常（cháng）數不可（kě）控變量，而擴散（sàn）的值取（qǔ）決於旋混式曝氣器曝氣（qì），氧傳遞係數的氣液（yè）界（jiè）麵擴散越大，氧傳遞的強度越大。

旋混式曝氣器

此外，也表明，在旋混式曝氣（qì）器曝氣（qì）氣相和液相界麵穩（wěn）定量中，有許多是的可變氧（yǎng）轉移強度，隻存（cún）在優化的可能性。穿孔、散裝流、注射等幾個螺旋曝氣（qì）形式,大洞擴散的基本特征,盡管這樣的增氧機具有可靠的結構,阻力損失小的優勢不是封鎖,但不出大洞孔擴散趨勢（shì）生成泡沫”在技術、操作大皰的曝氣屬於國家因此,氧傳輸效率不高。大孔結構?阻力損失，無堵塞（sāi），應是氣氧輸送技術（shù）優（yōu）化孔隙擴散趨勢的重（chóng）要（yào）依據，但基礎必須從“大洞泡”，曝氣氧轉移效率有可能提高。氣泡相位越分（fèn）散，氣泡相位越分散。一般認為氣孔或縫（féng）隙達到微米級，是旋混（hún）式曝氣（qì）器。

旋混式曝氣（qì）器確實是一個小氣（qì）泡曝氣（qì）操作，但不可（kě）避免地帶來巨（jù）大（dà）的阻力損失和易堵塞。隨著孔隙堵塞的增加（jiā），旋混（hún）式曝氣（qì）器的泡麵和（hé）氣泡密度（dù）的增加，在一段時間的運行後明顯下降。一般來（lái）說，曝氣器的（de）孔結構越小，氣泡將越小。這一觀點與通氣操（cāo）作的實際情況不同。根據孔隙擴散（sàn）的測量結果（guǒ）表明，孔隙大小與氣泡（pào）直徑不直接成正比（bǐ）。丝瓜视频污可以看到，在直接排氣孔的狀態下，隨著全球的減小（xiǎo），孔的減小與孔徑（jìng）的比例不成正比，但在全球範（fàn）圍內的（de）上升並不一定是很（hěn）小的比（bǐ）例。

當氣（qì）相通過孔直接進（jìn）入液相時，在運動後會增加一（yī）個短（duǎn）柱，形成一個（gè）均勻的應力球（qiú），在射孔（kǒng）中形成氣泡（pào），小洞隻會使柱狀體變薄，變長，不會增加比（bǐ）例小（xiǎo）的氣泡。實際的曝氣操作（zuò）表明，即使所謂的微米級孔曝氣器，氣泡直徑也在R2 > 2mm範圍內。可以得出（chū）結論，在曝氣池深度約400米（mǐ）的情況下，通過微孔(間隙)很難獲得r2 > 3mm的氣泡。微孔曝氣法的實際擴散度(Fs)不是無限的。孔隙（xì）越小，阻力損失和堵塞（sāi）的可能性越大（dà），動態效率(Gs)就會變得不經濟。